标准编号:	DBJ/T 15-38-2019
中文名称:	建筑地基处理技术规范
英文名称:	Technical code for ground treatment of buildings
行业分类:	DB    地方标准
发布日期:	2019-02-18
实施日期:	2019-5-1
标准状态:	现行
翻译语言:	英文
文件格式:	PDF
中文字符数:	100000 字
翻译价格(元):	18000.00 元
交付时间:	付款后 1 个工作日

Technical code for ground treatment of buildings



1 General provisions



1.0.1 This Code is formulated with a view to implementing the technical and economic policies of the nation during the design and construction of building foundation in Guangdong Province, and thus achieving safety and applicability, advanced technology, economic rationality, guaranteed quality and environment protection.



1.0.2 This Code is applicable to the design, construction, surveillance and quality inspection of ground treatment of buildings in Guangdong Province.



1.0.3 The design of building ground treatment shall be based on the foundation design grade and geotechnical engineering investigation data, comprehensively taking into account factors such as structure type, construction conditions, construction cost and use requirements, so as to adjust measures to local conditions, use local materials and save resources.



1.0.4 In addition to those specified in this Code, the building ground treatment shall also meet those specified in the current relevant standards of the nation and Guangdong province.



2 Terms and symbols



2.1 Terms



2.1.1



ground treatment, ground improvement



technical measures taken to increase the bearing capacity of foundation or improve its deformation or permeability performance



2.1.2



composite ground, composite foundation



foundation formed by reinforcing or replacing some soil so that the load is borne by both foundation soil and vertical reinforcement



 

2.1.3



characteristic value of composite ground bearing capacity



pressure value corresponding to the deformation specified by the composite foundation soil pressure deformation curve measured by load test, of which the maximum value does not exceed half the limit value



2.1.4



replacement layer of compacted fill



cushion layer formed by excavating the soft soil layer or uneven soil layer within a certain range under the base bottom surface and backfilling other non-erosive materials with stable performance and high strength which are tamped and compacted



2.1.5



compacted ground, compacted fill



foundation in which the fill is compacted in layers by rolling equipment for flat rolling, vibration rolling, impact rolling or other types of rolling



2.1.6



rammed ground, rammed earth



foundation with the soil forming compacted pier body by compaction with a rammer freely falling from a high place repeatedly or by replacement



2.1.7



composite foundation with dynamic-replaced stone column



composite foundation formed by soil between piers and pier body formed inside by continuously backfilling hard granular materials such as crushed stone into the tamping pit which is formed with a rammer freely falling from a high place repeatedly



2.1.8



preloaded ground, preloaded foundation



consolidated and compacted foundation formed by carrying out preloading with surcharge of fill or vacuum preloading or both on the foundation



2.1.9



preloading with surcharge of fill



ground treatment method in which loads are piled on the foundation to consolidate and compact the foundation soil



2.1.10



vacuum preloading



ground treatment method of consolidating and compacting the foundation soil by vacuumizing the closed film covering the surface of the shaft foundation to drain



2.1.11



preloading dynamic consolidation foundation



foundation formed after the foundation soil is drained and consolidated by subjecting the foundation with drainage body to preloading with surcharge of fill and dynamic compaction



2.1.12



composite foundation with vibroflotation gravel pile



composite foundation with dense vertical reinforcement consisting of crushed stones or sand stones which are pressed into the holes made in the foundation soil through vibration, impact or water flushing



2.1.13



composite foundation with cement deep mixed columns



composite foundation with vertical reinforcement formed by forced mixing the curing agent, with cement as the main material, and foundation soil with deep mixing machine



2.1.14



filling degree



ratio of the thickness of the compacted cushion to the loose paving thickness



 

2.1.15



composite foundation with jet grouting



composite foundation with cement soil vertical reinforcement formed by soil and cement slurry which, or water, is pressed by lifting through rotating the drill stem and ejected from horizontal nozzles to form jet flow to cut the soil body and mix the cement slurry and soil



2.1.16



composite piles with different materials or lengths



pile formed by combination of piles of two or more different types or piles of the same type while different lengths



2.1.17



composite foundation with different piles or lengths



composite foundation reinforced by composite piles with different materials or lengths



2.1.18



rigid pile composite foundation



composite foundation with rigid piles as vertical reinforcement



2.1.19



pile-reinforced earth composite foundation



artificial foundation formed by adding supporting plate on top of rigid pile and spreading reinforced cushion on the supporting plate



2.1.20



ground improvement by permeation and high hydrofracture grouting



ground treatment method of injecting cement slurry or other chemical grout into the foundation soil layer, so as to strengthen the connection between soil particles, and improve the strength and reduce the deformation and the permeability of the soil body



 

2.1.21



polluted earth



soil layer with the original physical and mechanical property character and chemical property changed due to the invasion of foreign pollutants



2.1.22



micropile



root pile, precast concrete pile or steel pipe pile with diameter less than 300mm



2.1.23



building rectified a deviation



righting measures taken when the building deviates from the vertical position and inclines which affects the normal use



2.2 Symbols



2.2.1 Actions and action effects



Nk——the pile top load;



pp0——the pile top pressure stress;



p0——the net foundation pressure of soil between piles;



△pi——the average additional stress increment;



Δpk——the foundation bottom pressure increment;



pcz——the deadweight pressure value of soil at the bottom of cushion;



pk——the average pressure at the foundation bottom;



pc——the deadweight pressure of the soil on the foundation bottom;



p0i——the additional stress acting on soft soil surface;



pz——the net foundation pressure of soil between piles; the additional pressure stress on the top of composite soil layer;



Pzl——the additional pressure of the bottom of composite soil layer;



ΣΔp——the accumulated value of loads at all levels before the period of t;



pp0——the pressure stress at pile top;



ps——the standard stress value acting on the supporting plate;



M——the design bending moment acting on the section at the edge of pile; the mass of hammer;



Qng——the standard value of downward load caused by negative skin friction at pile side;



q——the service load of roads, stackyards, airport runways, building yards, etc., such as vehicle load;



——the loading rate of Class i load;



Vs——the standard value of the maximum punching shear acting on the supporting plate;



ΣΔp——the accumulated value of loads at all levels before the period of t;



z——the vertical additional stress caused by preloading load at this point.



2.2.2 Resistance and material property



E0——the deformation modulus of pile tip bearing stratum;



Esp——the compression modulus of composite soil layer;



Es——the compression modulus of soil between piles;



Ep——the compression modulus of flexible pile shaft;



Ep0——the deformation modulus of cushion;



EC0——the deformation modulus of cushion;



Esi——the average additional stress increment of the i-th layer of rock and soil;



e——the void ratio;



e0i——the void ratio corresponding to deadweight stress of soil at the midpoint in the i-th layer;



e1i——the void ratio corresponding to the sum of deadweight stress and additional stress of soil at the midpoint in the i-th layer



ft——the axial tensile strength of concrete;



fcu——the average compressive strength of cube at 90 days under standard curing conditions;



fpk——the characteristic value of bearing capacity per unit sectional area of pile shaft;



fsk——the characteristic value of bearing capacity of soil between piles;



fspk——the characteristic value of bearing capacity of composite foundation;



fak——the corrected bearing capacity characteristic value of soft soil foundation, kPa;



faz——the characteristic value of foundation bearing capacity of soil layer after depth correction is carried out at the cushion bottom;



fk——the bearing capacity shared by soil, which is determined by coordination of settlement;



fck——the standard concrete strength of pile shaft;



MR——the bending bearing capacity of the supporting plate section;



qpa——the tip resistance of the pile-bottom bearing stratum;



qpk——the characteristic value of bearing capacity of foundation soil at pile tip, and the pile tip resistance characteristic value;



qsk——the characteristic value of side resistance of the soil around the pile;



qsi——the characteristic value of side resistance of the i-th layer of soil around the pile;



qp——the characteristic value of bearing capacity of foundation soil at pile tip without correction;



qpa——the characteristic value of tip resistance of pile tip bearing stratum;



Ra——the characteristic value of the vertical bearing capacity of a single pile;



Ra1——the characteristic value of vertical bearing capacity of long piles;



Ra2——the characteristic value of vertical bearing capacity of short piles;



Rk——the bearing capacity shared by pile determined by coordination of settlement;



Rp——the plastic influence radius; the characteristic value of bearing capacity of foundation soil at pile tip without correction;



T——the design tensile strength of reinforced materials;



Ta——the tensile strength of geosynthetics under allowable elongation;



Tp——the maximum tensile force of geosynthetics per unit width;



Tlower——the design tensile strength of the first layer of reinforced materials on the supporting plate;



Tupper——the design tensile strength of the second layer of reinforced materials on the supporting plate;



d——the dry density of soil;



dmax——the maximum dry density of soil;



w——the density of water;



ωop——the optimum moisture content;



f0——the natural shear strength of foundation soil before reinforcement;



ft——the shear strength of a certain point in the foundation after loading for a period of t;



cu——the internal friction angle of soil determined by triaxial consolidated undrained compression test;



φ——the internal friction angle of fill;



γ——the average weight of filler and surface structure above the elevation of the top surface of the supporting plate;



γm——the average weight of filler above reinforced materials.



2.2.3 Geometric parameters



A——the area of bottom of foundation;



Ae——the treated foundation area shared by single pile;



Ap——the sectional area of pile;



Ap1——the sectional area of single long pile;



Ap2——the sectional area of single short pile;



A and a1——the side length of the supporting plate;



b——the width of the foundation bottom surface; the width of the plastic drainage plate;



b′——the width of the cushion bottom surface;



d——the diameter of pile shaft;



de——the equivalent circle diameter of treated foundation area shared by single pile and effective drainage diameter of drainage body;



dw——the diameter of ordinary sand well, diameter of sand bag well and equivalent conversion diameter of plastic drainage plate;



ds——the relative density of soil particles;



D——the pile diameter or pile side length; the hole spacing;



H1——the depth of a replacement pier;



H2——the thickness of compressed soil layer below vertical drainage body;



H——the thickness of filler and surface structure above the elevation of the top surface of the supporting plate; the vertical drainage distance of consolidated soil layer; the grouting hole (section) depth (m);



Hc——the height of soil arch;



Hg——the height of the building from the natural ground;



Hmax——the maximum uplift amount required for rectification;



Hmax——the maximum uplift amount that the structure can bear at one time;



h——the falling distance; the minimum design thickness of fill above cushion; the width of stirring vane;



h0——the vertical distance from the bottom of the supporting plate to the upper fabric reinforcement;



hi——the thickness of the i-th soil layer;



hc0 and h1——the cushion thickness; the thickness of supporting plates;



h1i——the adjusted value of the existing uneven settlement of the building;



h2i——the overall uplift amount;



h3i——the measured and adjusted value of residual uneven deformation of foundation soil;



L——the depth of vertical drainage body;



LNi and LEi——the distance calculated from point i to the base point of the building in the north-south and east-west directions;



l——the length of foundation bottom surface, the pile length and the pile spacing;



li——the thickness of rock and soil in i-th layer;



R′——the effective diffusion distance or diffusion radius of slurry;



Ri——the hole radius;



S——the pile spacing; the settlement of flexible structures;



s1——the compression deformation amount of soil layers within the pile reinforcement depth;



s2——the compression deformation amount of soil layers below the pile reinforcement depth;



s3——the compression deformation amount of the cushion and filler above the supporting plate;



Sd——the instantaneous settlement;



Sf——the final vertical deformation amount;



S——the final settlement;



Ss1——the compression amount of the composite soil layer composed of short piles and soil between piles;



Ss2——the compression deformation amount of the soil layer under the pile tip of short piles;



Sp1——the compression deformation of the cushion between the pile top and base;



Sp2——the deformation amount of pile shaft and pile tip soil layer;



Sp——the corresponding settlement of the base at the pile top under the characteristic value (Ra) of the pile bearing capacity;



Ss——the settlement of natural foundation at the corrected bearing capacity characteristic value under base action fak;



Ssp——the settlement of reinforcement area;



S2——the settlement of soil layer below the bottom of reinforcement area;



Sf——the final vertical deformation amount;



SH——the actual horizontal displacement value of the building;



sH——the building declination reduced amount; the design control value of horizontal displacement when building is rectified;



up——the perimeter of pile;



Qtotal and Qsingle——the total grouting amount and the grouting amount of single hole respectively;



V——the sinking (or lifting) speed of stirring head;



v——the volume of soil grouted;



wop——the optimum moisture content;



z——the thickness of replacement layer of compacted fill under base bottom surface;



∑z——the total number of stirring vanes;



θ——the pressure diffusion angle;



δ——the thickness of plastic drainage plates;



△——the allowable sag height of reinforced material.



2.2.4 Calculation coefficients



Ch and Cv——the radial and vertical drainage consolidation coefficient of soil;



Fn——the drain spacing ratio factor;



——the conversion coefficient, ranging from 0.75 to 1.0, generally 1.0;



Ip——the plasticity index;



m——the area replacement rate;



n′——the pile-soil stress ratio;



n——the number of layers of foundation soil; the drain spacing ratio; the rotating speed of stirring head; the porosity of soil;



Q——the driving depth ratio of vertical drainage body;



Ti and Ti-1——the start and end time for loading the Class i load;



——the average consolidation degree of radial drainage to vertical drainage body foundation when load for a period of t;



——the average consolidation degree of foundation at the time of t;



Urz——the average consolidation degree of soil layer within the driving depth of vertical drainage body;



Uz——the average consolidation degree of compressed soil layer below the driving depth of vertical drainage body;



um——the average consolidation degree of foundation soil;



α——the reduction coefficient of bearing capacity of natural foundation soil at pile tip; the drainage consolidation parameters of foundation soil; the loss coefficient of slurry;



β——the reduction coefficient of bearing capacity of soil between piles; the vertical included angle between stirring vane and stirring shaft; the drainage consolidation parameters of foundation soil; the slurry filling coefficient;



βhp——the influence coefficient of punching shear height;



βN and βE——the base inclination of the building in north-south direction and east-west direction;



λc——the compaction coefficient;



——the efficiency factor of bearing capacity of single pile; the growth rate of base pressure;



——the empirical coefficient considering the influence of lateral deformation;



——the strength reduction coefficient of cement-soil of pile shaft; the partial coefficient of combination of permanent load and variable load;



3——the efficiency factor of bearing capacity of soil between piles;



ψp——the empirical coefficient of pile shaft compression;



ψs2——the empirical coefficient for calculating the compression deformation amount of rock-soil layers below the pile reinforcement depth.



3 Basic requirements



3.0.1 Before foundation soil treatment and design, the following work shall be completed:



1 Collect the geotechnical investigation data, superstructure and base design data of the site; When there is no experience in the physical and mechanical indexes of soft soil, reference may be made to Annex D.



2 Learn the local ground treatment experience and construction conditions according to the engineering situation. For engineering with special requirements, learn the ground treatment experience and usage of similar engineering on similar sites in other regions.



 

3 Determine the purpose and scope of the ground treatment as well as the technical and economic indexes required to be met after treatment based on the engineering requirements and major problems by using of natural foundations;



4 Investigate the present situation of adjacent buildings (structures), underground works, surrounding roads and buried pipelines.



3.0.2 During the selection of the ground treatment scheme, the combined action of superstructure, base and foundation should be considered, and multiple schemes shall be compared technically and economically.



3.0.3 The determination of ground treatment method shall meet the following requirements:



1 Determine the feasible ground treatment scheme according to the superstructure type, load size, use requirements and foundation and base design grade and through comprehensive analysis made based on topography, stratum structure, soil conditions, groundwater characteristics, environmental conditions and influence on adjacent buildings (structures), construction conditions and other factors.



2 For the selected ground treatment methods, experimental construction should be carried out in representative sites based on the design grade of building foundations and bases and the complexity of the site, and field tests shall be carried out to inspect the design parameters and treatment effect.



3.0.4 For the treated foundation, the characteristic value of the bearing capacity of the foundation shall be corrected if the bottom area and buried depth of the foundation are determined according to the bearing capacity of the foundation, and the following requirements shall be met:



1 For large-area compacted filling foundation, the correction coefficient of foundation bearing capacity of base width shall be zero; the correction coefficient of foundation bearing capacity of base buried depth shall be 1.5 for silty soil with compaction coefficient greater than 0.95 and clay particles content ρc ≥ 10%, and shall be 2.0 for graded sand and stone with maximum dry density greater than 2.0t/m3.



2 For other treated foundations, the correction coefficient of foundation bearing capacity of the base width may be zero; and the correction coefficient of foundation bearing capacity of the embedded depth of base may be 1.0.



3.0.5 For the cement-soil pile composite foundation and rigid pile composite foundation, the pile shaft strength shall be checked according to the corrected characteristic value of composite foundation bearing capacity.



3.0.6 The treated foundation shall meet the requirements for bearing capacity, deformation and stability of building foundations. The ground treatment design shall be checked in the following cases:



1 For the treated foundations, the checking of bearing capacity of soft substratum foundation shall be carried out if there still is a soft substratum within the scope of stress layer.



2 According to the current standard of Guangdong DBJ 15-31 Design code for building foundation, the foundation deformation calculation shall be carried out, and for the buildings or structures ought to be subjected to ground treatment, the treated foundation shall be subjected to deformation checking.



3 The foundation stability shall be checked if buildings and structures are subjected to large horizontal loads on the treated foundation or are located on slopes.



4 The bearing capacity checking of treated foundation shall meet the requirements for axial load action and eccentric load action.



5 For integral large-area bases with large stiffness difference, the combined action of superstructure, base and foundation should be carried out for the ground treatment, and the foundation bearing capacity and deformation shall be checked.



3.0.7 The circular sliding method may be used for the overall stability analysis of the treated foundation, and its stability safety factor shall not be less than 1.30. The shear strength index of granular reinforcement materials may be determined by test according to the compactness of solid materials; the shear strength index of cementing materials may be determined according to the friction performance of sliding surface material after pile shaft fracture.



3.0.8 The materials used for ground treatment shall meet the requirements for durability design and use in current relevant standards.



3.0.9 For the bearing capacity inspection of foundation treated with multiple methods, large-size bearing plates involving each of the aforesaid methods should be used for load test, and the maximum load shall not be less than 2.0 times of the characteristic value of bearing capacity.



3.0.10 After treatment, the foundation load test, composite foundation load test and composite foundation reinforcement single pile load test shall be carried out according to Annexes A, B and C of this Code respectively.



 

3.0.11 For buildings or structures that need to be subjected to foundation deformation calculation according to the current national standard GB 50007 Code for design of building foundation, after ground treatment, settlement observation shall be carried out until the settlement meets the stability criteria.



4 Replacement layer of compacted fill and compacted ground



4.1 General requirements



4.1.1 The replacement layer of compacted fill is suitable for ground treatment of shallow soft soil layers or uneven soil layers. Compacted ground is suitable for treating large-area filling foundations.



4.1.2 The replacement layer of compacted fill shall be designed and the construction method shall be selected after comprehensive analysis is carried out based on building shape, structural characteristics, load nature, site soil conditions, construction machinery and equipment, and filler properties and sources.



4.1.3 For replacement layer of compacted fill with large quantities, field test shall be carried out based on the selected construction machinery, replacement materials and soil conditions of the site to determine the compaction effect of replacement layer of compacted fill and the construction quality control criteria.



4.1.4 The thickness of the replacement layer of compacted fill shall be determined based on the depth of replacement soft soil and the bearing capacity of the underlying soil layer, and should be 0.5m~3.0m.



4.2 Design



(I) Foundation of replacement layer of compacted fill



4.2.1 The thickness of replacement layer of compacted fill, z, shall be determined based on the depth requiring soft soil replacement or the bearing capacity of the underlying soil layer, and shall meet the following equation:



pz＋pcz≤faz (4.2.1-1)



where,



pz——the additional pressure at the cushion bottom if the action equivalents to the standard combination of actions, kPa;



pcz——the deadweight pressure value of soil at the bottom of cushion, kpa;



faz——the characteristic value of foundation bearing capacity after the soil layer at the cushion bottom after depth correction, kPa;



The additional pressure at the bottom of the cushion, pz, may be calculated using Equations (4.2.1-2) and (4.2.1-3) respectively:



For strip foundations:



(4.2.1-2)



For rectangular foundations:



(4.2.1-3)



where,



b——the width of bottom of rectangular foundation or strip foundation, m;



l——the length of bottom of rectangular foundation, m;



pk——the average pressure value of base bottom (weight transmitted from superstructure, deadweight of base and backfill weight on base surface) if the action equivalents to the standard combination of actions, kPa;



pc——the deadweight pressure of soil at the base bottom surface, kpa;



z——the thickness of the cushion under the base bottom surface, m;



θ——the pressure diffusion angle of cushion (material), °, which should be determined by test. If no test data is available, it may be selected according to Table 4.2.1.

Foreword i
1 General provisions
2 Terms and symbols
2.1 Terms
2.2 Symbols
3 Basic requirements
4 Replacement layer of compacted fill and compacted ground
4.1 General requirements
4.2 Design
4.3 Construction
4.4 Quality inspection
5 Dynamic compaction and composite foundation with dynamic-replaced stone column
5.1 General requirements
5.2 Design
5.3 Construction
5.4 Monitoring and quality inspection
6 Preloaded foundation
6.1 General requirements
6.2 Design
6.3 Construction
6.4 Monitoring and quality inspection
7 Composite foundation with vibroflotation gravel pile
7.1 General requirements
7.2 Design
7.3 Construction
7.4 Quality inspection
8 Composite foundation with cement deep mixed columns
8.1 General requirements
8.2 Design
8.3 Construction
8.4 Quality inspection
9 Composite foundation with jet grouting
9.1 General requirements
9.2 Design
9.3 Construction
9.4 Quality inspection
10 Rigid pile composite foundation
10.1 General requirements
10.2 Design
10.3 Construction
10.4 Quality inspection
11 Composite foundation with different piles or lengths
11.1 General requirements
11.2 Design
11.3 Construction
11.4 Quality inspection
12 Pile-reinforced earth composite foundations
12.1 General requirements
12.2 Design
12.3 Construction
12.4 Quality inspection
13 Ground improvement by permeation and high hydrofracture grouting
13.1 General requirements
13.2 Design
13.3 Construction
13.4 Monitoring and quality inspection
14 Reinforcement of micropiles
14.1 General requirements
14.2 Design
14.3 Construction
14.4 Quality inspection
15 Foundation reinforcement of existing building
15.1 General requirements
15.2 Design
15.3 Reinforcement construction
15.4 Rectification construction
15.5 Monitoring and quality inspection
16 Treatment of polluted earth foundation
16.1 General requirements
16.2 Design
16.3 Construction
16.4 Quality inspection
Annex A Key points of static load test for treated foundation
Annex B Key points of static load test for composite foundation
Annex C Key points of single pile load test of composite foundation reinforcement
Annex D Statistical table of physical and mechanical property indexes of main soft soils in Pearl River Delta
Explanation of wording in this code
List of quoted standards

1 总则
1.0.1 为了在广东省建筑地基处理的设计和施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量、保护环境，制定本规范。
1.0.2 本规范适用于广东省建筑工程地基处理的设计、施工、监测和质量检验。
1.0.3 建筑地基处理的设计应根据地基基础设计等级、岩土工程勘察资料，综合考虑结构类型、施工条件、工期造价及使用要求等因素，做到因地制宜、就地取材和节约资源等。
1.0.4 建筑地基处理除应符合本规范的规定外，尚应符合国家和广东省现行有关标准的规定。
2 术语和符号
2.1 术语
2.1.1 地基处理 ground treatment，ground improvement
为提高地基承载力，改善其变形性能或渗透性能而采取的技术措施。
2.1.2 复合地基 composite ground，composite foundation
部分土体被增强或被置换，形成由地基土和竖向增强体共同承担荷载的地基。
2.1.3 复合地基承载力特征值 characteristic value of composite ground bearing capacity
由载荷试验测定的复合地基土压力变形曲线规定的变形所对应的压力值，其最大值为不超过极限值的一半。
2.1.4 换填垫层 replacement layer of compacted fill
挖除基础底面下一定范围内的软弱土层或不均匀土层，回填其他性能稳定、无侵蚀性、强度较高的材料，并夯压密实形成的垫层。
2.1.5 压实地基 compacted ground，compacted fill
利用平碾、振动碾、冲击碾或其他碾压设备将填土分层密实处理的地基。
2.1.6 强夯地基 rammed ground，rammed earth
反复将夯锤提到高处使其自由落下，给地基以冲击和振动能量，将地基土密实处理或置换形成密实墩体的地基。
2.1.7 强夯置换地基 composite foundation with dynamic-replaced stone column
反复将夯锤提到高处使其自由落下形成夯坑，并不断向夯坑回填碎石等坚硬粒料，在地基中形成密实置换墩体。由墩体和墩间土形成的复合地基。
2.1.8 预压地基 preloaded ground，preloaded foundation
在地基上进行堆载预压或真空预压，或联合使用堆载和真空预压，形成固结压密后的地基。
2.1.9 堆载预压 preloading with surcharge of fill
地基上堆加荷载，使地基土固结压密的地基处理方法。
2.1.10 真空预压 vacuum preloading
通过对覆盖于竖井地基表面的封闭薄膜内抽真空排水，使地基土固结压密的地基处理方法。
2.1.11 动力排水固结地基 preloading dynamic consolidation foundation
通过对设置排水体的地基进行堆载预压和强夯，使地基土排水固结后形成的地基。
2.1.12 碎石桩复合地基 composite foundation with vibroflotation gravel pile
采用振动、冲击或水冲等方式在地基土中成孔后，再将碎石或砂石挤压入已成的孔中，形成碎石或砂石所构成的密实竖向增强体的复合地基。
2.1.13 水泥土搅拌桩复合地基 composite foundation with cement deep mixed columns
以水泥作为固化剂的主要材料，通过深层搅拌机械，将固化剂和地基土强制搅拌形成竖向增强体的复合地基。
2.1.14 夯填度 filling degree
夯实后的褥垫层厚度与虚铺厚度的比值。
2.1.15 旋喷桩复合地基 composite foundation with jet grouting
通过钻杆的旋转、提升，高压水泥浆或高压水由水平方向的喷嘴喷出，形成喷射流，以此切割土体并使水泥浆与土拌和形成水泥土竖向增强体的复合地基。
2.1.16 组合桩 composite piles with different materials or lengths
采用两种及两种以上不同桩型，或采用同一桩型、不同长度等组合形成的桩。
2.1.17 组合桩复合地基 composite foundation with different piles or lengths
采用组合桩加固形成的复合地基。
2.1.18 刚性桩复合地基 rigid pile composite foundation
以刚性桩作为竖向增强体的复合地基。
2.1.19 桩网复合地基 pile-reinforced earth composite foundation
在刚性桩顶加托板及上铺加筋垫层形成的人工地基。
2.1.20 静压注浆加固 ground improvement by permeation and high hydrofracture grouting
将水泥浆或其他化学浆液注入地基土层中，增强土颗粒间的联结，使土体强度提高、变形减少、渗透性降低的地基处理方法。
2.1.21 污染土 polluted earth
受外来致污物质入侵，改变了原有的物理力学性状和化学性质的土层。
2.1.22 微型桩 micropile
直径不大于300mm的树根桩、预制混凝土桩或钢管桩。
2.1.23 建筑物纠偏 building rectified a deviation
对建筑物偏离垂直位置，发生倾斜而影响正常使用时所采取的扶正措施。
2.2 符号
2.2.1 作用和作用效应
Nk——桩顶荷载；
pp0——桩顶压应力；
p0——桩间土的基底附加压应力；
△pi——平均附加应力增量；
Δpk——基底压力增量；
pcz——垫层底面处土的自重压力值；
pk——基础底面处的平均压力值；
pc——基础底面处土的自重压力值；
p0i——作用于软土面上的附加应力；
pz——桩间土的基底附加压应力；复合土层顶面的附加压应力；
Pzl——复合土层底面的附加压力值；
ΣΔp——历时t以前各级荷载的累加值；
pp0——桩顶压应力；
ps——作用在托板上的应力标准值；
M——作用在桩边缘处截面的弯矩设计值；夯锤质量；
Qng——桩侧负摩阻力引起的下拉荷载标准值；
q——车辆荷载等道路、堆场、机场跑道、建筑场坪等的使用荷载；
——第i级荷载的加载速率；
Vs——作用在托板上的最大冲剪力标准值；
ΣΔp——历时t以前各级荷载的累加值；
z——预压荷载引起的该点的竖向附加应力。
2.2.2 抗力和材料性能
E0——桩端持力层的变形模量；
Esp——复合土层压缩模量；
Es——桩间土压缩模量；
Ep——柔性桩体的压缩模量；
Ep0——垫层变形模量；
EC0——垫层变形模量；
Esi——第i层岩土的平均附加应力增量；
e——孔隙比；
e0i——第i层中点土自重应力所对应的孔隙比；
e1i——第i层中点土自重应力与附加应力之和所对应的孔隙比；
ft——混凝土轴心抗拉强度；
fcu——在标准养护条件下 90d 龄期的立方体抗压强度平均值；
fpk——桩体单位截面积承载力特征值；
fsk——桩间土的承载力特征值；
fspk——复合地基的承载力特征值；
fak——软土地基的修正承载力特征值
faz——垫层底面处经深度修正后土层的地基承载力特征值；
fk——由沉降协调确定的土分担的承载力；
fck——桩身混凝土强度标准值；
MR——托板截面抗弯承载力；
qpa——桩底持力层端阻力；
qpk——桩端地基土的承载力特征值，桩端端阻力特征值；
qsk——桩周土的侧阻力特征值；
qsi——桩周第i层土的侧阻力特征值；
qp——桩端地基土未经修正的承载力特征值；
qpa——桩端持力层端阻力特征值；
Ra——单桩竖向承载力特征值；
Ra1——长桩竖向承载力特征值；
Ra2——短桩竖向承载力特征值；
Rk——由沉降协调确定的桩分担的承载力；
Rp——塑性影响半径；桩端地基土未经修正的承载力特征值；
T——筋材料抗拉强度设计值；
Ta——土工合成材料在允许延伸率下的抗拉强度；
Tp——单位宽度的土工合成材料的最大拉力；
T下——托板上第一层加筋材料抗拉—强度设计值；
T上——托板上第二层加筋材料抗拉强度设计值；
d——土的干密度；
dmax——土的最大干密度；
w——水的密度；
ωop——最优含水量；
f0——加固前地基土的天然抗剪强度；
ft——加载后历时t地基中某点的抗剪强度；
cu——三轴固结不排水压缩试验确定的土的内摩擦角；
φ——填土的内摩擦角；
γ——托板顶面标高以上填料和面层结构的平均重度；
γm——加筋材料以上填料的平均重度。
2.2.3 几何参数
A——基础底面积；
Ae——单桩分担的处理地基面积；
Ap——桩的截面积；
Ap1——长桩的单桩截面积；
Ap2——短桩的单桩截面积；
A、a1——托板边长；
b——基础底面宽度；塑料排水板宽度；
b′——垫层底面的宽度；
d——桩身直径；
de——单根桩分担的处理地基面积的等效圆直径、排水体有效排水直径；
dw——普通砂井直径、袋装砂井直径、塑料排水板当量换算直径；
ds——土粒相对密度；
D——桩径或桩边长；掏孔间距；
H1——置换墩深度；
H2——竖向排水体以下压缩土层厚度；
H——托板顶面标高以上填料和面层结构的厚度；固结土层竖向排水距离；注浆孔(段)深度(m)；
Hc——土拱高度；
Hg——建筑物自然地面算起的高度；
Hmax——纠偏时所需最大顶升量；
Hmax——结构所能承受一次最大顶升量；
h——落距；垫层之上最小填土设计厚度；搅拌叶片宽度；
h0——即托板底面至上层钢筋网的垂直距离；
hi——第i层土层厚度；
hc0、h1——垫层厚度；托板厚度；
h1i——建筑物已有不均匀沉降的调整值；
h2i——整体顶升量；
h3i——地基土残余不均匀变形测算调整值；
L——竖向排水体深度；
LNi、LEi——计算点i到建筑物基点南北及东西向的距离；
l——基础底面长度、桩长、桩间距；
li——第i层岩土的厚度；
R′——浆液有效扩散距离或扩散半径；
Ri——掏孔半径；
S——桩间距；柔性构筑物的沉降；
s1——桩加固深度内土层压缩变形量；
s2——桩加固深度以下土层压缩变形量；
s3——托板以上垫层和填料的压缩变形量；
Sd——瞬时沉降；
Sf——最终竖向变形量；
S——最终沉降；
Ss1——短桩与桩间土构成的复合土层压缩量；
Ss2——短桩桩端以下土层的压缩变形量；
Sp1——桩顶与基础间垫层的压缩变形；
Sp2——桩身与桩端土层的变形量；
Sp——桩顶位置处基础在桩承载力特征值Ra下对应的沉降；
Ss——天然地基在基础作用修正承载力特征值fak时的沉降；
Ssp——加固区沉降；
S2——加固区底以下土层的沉降；
Sf——最终竖向变形量；
SH——建筑物实际水平变位值；
sH——建筑物回倾量；建筑物纠偏时水平变位设计控制值；
up——桩的周长；
Q总、Q单——分别为总注浆量、每孔注浆量；
V—搅拌头的下沉(或提升)速度；
v——被注浆的土体积；
wop——最优含水量；
z——基础底面下换填垫层的厚度；
∑z—搅拌叶片的总枚数；
θ——压力扩散角；
δ——塑料排水板厚度；
△——加筋材料的允许下垂高度。
2.2.4 计算系数
Ch、Cv——土的径向、竖向排水固结系数；
Fn——井径比因子；
——换算系数，取值范围0.75～1.0，一般采用1.0
Ip——塑性指数；
m——面积置换率；
n′——桩土应力比；
n——地基土的分层数；井径比；搅拌头的转速；土的孔隙率；
Q——竖向排水体打入深度比；
Ti、Ti-1——分别为第i级荷载加载起始和终止时间；
——加载t时向竖向排水体地基径向排水的平均固结度；
——t时间地基的平均固结度；
Urz——竖向排水体打入深度内土层的平均固结度；
Uz——竖向排水体打入深度以下受压土层的平均固结度；
um——基础土的平均固结度；
α——桩端天然地基土的承载力折减系数；地基土排水固结参数；浆液损耗系数；
β——桩间土承载力折减系数；搅拌叶片与搅拌轴的垂直夹角；地基土排水固结参数；浆液充填系数；
βhp——冲剪高度影响系数；
βN、βE——建筑物南北向及东西向基础倾斜度；
λc——压实系数；
——单桩承载力发挥系数；基底压力增长率；
——考虑由于侧向变形等影响的经验系数；
η——桩身水泥土强度折减系数；永久荷载和可变荷载组合的分项系数；
3——桩间土的承载力发挥系数；
ψp——桩体压缩经验系数；
ψs2——桩加固深度以下岩土层压缩变形量计算经验系数。
3 基本规定
3.0.1 在进行地基处理设计前，应完成下列工作：
1 收集场地岩土工程勘察资料、上部结构及基础设计资料等。对于软土的物理力学指标没有经验时可参考附录D取值。
2 结合工程情况，了解当地地基处理经验和施工条件，对于有特殊要求的工程，尚应了解其他地区相似场地上同类工程的地基处理经验和使用情况等。
3 根据工程的要求和采用天然地基存在的主要问题，确定地基处理的目的、处理范围和处理后要求达到的各项技术经济指标等。
4 调查邻近建(构)筑物、地下工程、周边道路和管线埋设等现状。
3.0.2 在选择地基处理方案时，宜考虑上部结构、基础和地基的共同作用，进行多种方案的技术经济比较。
3.0.3 地基处理方法的确定应符合下列要求：
1 根据上部结构类型、荷载大小、使用要求及地基基础设计等级，结合地形地貌、地层结构、土质条件、地下水特征、环境条件和对邻近建(构)筑物的影响、施工条件等因素进行综合分析，确定可行的地基处理方案。
2 对选定的地基处理方法，宜按建筑物地基基础设计等级和场地复杂程度，在有代表性的场地进行试验性施工，并进行现场试验，检验设计参数和处理效果。
3.0.4 经处理后的地基，当按地基承载力确定基础底面积及埋深时，应对地基承载力特征值进行修正，并应符合下列规定：
1 大面积压实填土地基，基础宽度的地基承载力修正系数应取零；基础埋深的地基承载力修正系数，对于压实系数大于0.95、黏粒含量ρc≥10％的粉土，可取1.5，对于最大干密度大于2.0t/m3的级配砂石可取2.0。
2 其他处理地基，基础宽度的地基承载力修正系数可取零；基础埋深的地基承载力修正系数可取1.0。
3.0.5 水泥土类桩复合地基及刚性桩复合地基应根据修正后的复合地基承载力特征值进行桩身强度验算。
3.0.6 处理后的地基应满足建筑物地基承载力、变形和稳定性要求。下列情况下地基处理设计应进行验算：
1 经处理后的地基，当在受力层范围内仍存在软弱下卧层时，应进行软弱下卧层地基承载力验算。
2 按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31规定应进行地基9变形计算且需进行地基处理的建筑物或构筑物，应对处理后的地基进行变形验算。
3 建筑物及构筑物在处理后的地基上受较大水平荷载作用或位于斜坡上时，应进行地基稳定性验算。
4 处理后地基承载力验算，应同时满足轴心荷载作用和偏心荷载作用的要求。
5 刚度差异较大的整体大面积基础，地基处理宜考虑上部结构、基础和地基共同作用，进行地基承载力和变形验算。
3.0.7 处理后地基的整体稳定分析可采用圆弧滑动法，其稳定安全系数不得小于1.30。散体加固材料的抗剪强度指标，可按加固体材料的密实度通过试验确定；胶结材料的抗剪强度指标，可按桩体断裂后滑动面材料的摩擦性能确定。
3.0.8 地基处理所采用的材料，应符合现行有关标准对耐久性设计与使用的要求。
3.0.9 采用多种方法处理的地基承载力检验，宜采用将每一种方法都包含在内的大尺寸承压板进行载荷试验，最大加载量不应小于承载力特征值的2.0倍。
3.0.10 处理后地基载荷试验、复合地基载荷试验、复合地基增强体单桩载荷试验应分别按本规范附录A、附录B、附录C的规定执行。
3.0.11 对于现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定需要进行地基变形计算的建筑物或构筑物，经地基处理后，应进行沉降观测，直至沉降达到稳定标准为止。
4 换填垫层与压实地基
4.1 一般规定
4.1.1 换填垫层适用于浅层软弱土层或不均匀土层的地基处理。压实地基适用于处理大面积填土地基。
4.1.2 应根据建筑体型、结构特点、荷载性质、场地土质条件、施工机械设备及填料性质和来源等综合分析后，进行换填垫层的设计，并选择施工方法。
4.1.3 对于工程量较大的换填垫层，应按所选用的施工机械、换填材料及场地的土质条件进行现场试验，确定换填垫层压实效果和施工质量控制标准。
4.1.4 换填垫层的厚度应根据置换软弱土的深度以及下卧土层的承载力确定，厚度宜为0.5m～3.0m。
4.2 设计
(Ⅰ) 换填垫层地基
4.2.1 换填垫层的厚度z应根据需置换软弱土的深度或下卧土层的承载力确定，并符合下列要求：
pz＋pcz≤faz (4.2.1-1)
式中 pz——相应于作用的标准组合时，垫层底面处的附加压力值(kPa)；
pcz——垫层底面处土的自重压力值(kPa)；
faz——垫层底面处经深度修正后土层的地基承载力特征值(kPa)。
垫层底面处的附加压力值pz，可分别按(4.2.1-2)和(4.2.1-3)式计算：
条形基础
(4.2.1-2)
矩形基础
(4.2.1-3)
式中 b——矩形基础或条形基础底面的宽度(m)；
l——矩形基础底面的长度(m)；
pk——相应于作用的标准组合时，基础底面平均压力值(上部结构传重、基础自重及基础面回填土重)(kPa)；
pc——基础底面处土的自重压力(kPa)；
z——基础底面下垫层的厚度(m)；
θ——垫层(材料)压力扩散角(°)，宜通过试验确定。无试验资料时，可按表4.2.1采用。
表4.2.1 垫层压力扩散角θ(°)

中砂、粗砂、砾砂、圆砾、角砾、石屑、卵石、碎石、矿渣 粉质粘土、粉煤灰 灰土
0.25 20 6 28
≥0.50 30 23
注：1 当z/b＜0.25时，除灰土取θ＝28°外，其余材料均取θ＝0°，必要时，由试验确定；
2 当0.25＜z/b＜0.5时，θ值可内插求得；
3 土工合成材料加筋垫层其压力扩散角宜由现场静载荷试验确定。
4.2.2 垫层底面的宽度应满足基础底面应力扩散的要求，可按下式确定：
b′≥b＋2ztg (4.2.2)
式中 b′——垫层底面的宽度；
θ——垫层的压力扩散角，可按表4.2.1取值；当z/b＜0.25时，按表4.2.1中z/b＝0.25取值。
垫层顶面每边超出基础底边缘不应小于300mm，且从垫层底面两侧向上，按基坑开挖期间保持边坡稳定的经验放坡确定。
整片垫层底面的宽度可根据施工的要求适当加宽。
4.2.3 垫层材料的选用应符合下列要求：
1 砂石。宜选用碎石、卵石、角砾、圆砾、砾砂、粗砂、中砂或石屑，并应级配良好，不含植物残体、垃圾等杂质。当使用粉细砂或石粉时，应掺入不少于总重量30％的碎石或卵石，砂石的最大粒径不宜大于50mm。对于膨胀土地基，不得选用砂石等透水性材料。
2 粉质黏土。土料中有机质含量不得超过5％，且不得含膨胀土。当含有碎石时，其最大粒径不宜大于50mm。用于膨胀土地基的粉质黏土垫层，土料中不得夹有砖、瓦或石块等。
3 灰土。体积配合比宜为2：8或3：7，换算成重量比分别为10：100和15：100。石灰宜选用新鲜的消石灰，其最大粒径不得大于5mm。土料宜选用粉质黏土，不宜使用块状黏土，且不得含有松软杂质，土料应过筛且最大粒径不得大于15mm。
4 其他工业废渣。在有充分依据或成功经验时，可采用质地坚硬、性能稳定、13透水性强、无腐蚀性和无放射性危害的其他工业废渣材料，但应经过现场试验证明其经济技术效果良好且施工措施完善后方可使用。
5 土工合成材料加筋垫层所选用土工合成材料的品种与性能及填料，应根据工程特性和地基土质条件，按照现行国家标准《土工合成材料应用技术规范》GB50290的要求，通过设计计算并进行现场试验后确定。土工合成材料应采用抗拉强度较高、耐久性好、抗腐蚀的土工带、土工格栅、土工格室、土工垫或土工织物等土工合成材料。垫层填料宜用砂石、角砾、砾砂、粗砂、中砂等材料，且不宜含氯化钙、碳酸钠、硫化物等化学物质。当工程要求垫层具有排水功能时，垫层材料应具有良好的透水性。在软土地基上使用加筋垫层时，应保证建筑物稳定并满足允许变形的要求。
4.2.4 素混凝土垫层的厚度不宜小于100mm，混凝土强度等级不宜低于C15。
4.2.5 换填垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定，载荷试验的承压板直径或边长不应少于垫层厚度的1/3，且不应少于0.7m。对设计等级为三级的建筑物及不太重要的小型、轻型或对沉降要求不严格的工程，当无试验资料时，换填垫层的承载力可按表4.2.5选用。对于垫层下存在软弱下卧层的建筑，还应进行下卧层承载力的验算。垫层的压实标准也可按表4.2.5选用。
表4.2.5 各种垫层的承载力及压实标准
施工
方法 换填材料类别 压实系数
λc 承载力特征值的经验值fak(kPa)



碾压、挤密或夯实 碎石、卵石

≥0.97 200～350
砂夹石(其中碎石、卵石占全重的30％～50％) 200～300
土夹石(其中碎石、卵石占全重的30％～50％) 150～250
中砂、粗砂、砾砂、石屑、角砾、圆砾 150～250
粉质黏土 130～200
水泥土 ≥0.95 200～250
注：1压实系数λc为土的实际干密度ρd与最大干密度ρdmax的比值；土的最大干密度宜采用击实试验确定，碎石或卵石的最大干密度可取2.0t/m3～2.2t/m3；
2当采用轻型击实试验时，压实系数λc宜取高值，采用重型击实试验时，λc可取低值。
4.2.6 当垫层下存在软弱下卧层时，应进行地基变形计算，并应符合下列要求：
1 应考虑邻近基础对软弱下卧层顶面应力叠加的影响。
2 垫层地基的变形由垫层自身变形和下卧层变形组成。换填垫层满足本规范第4.2.1条、第4.2.2条、第4.2.5条时，垫层的变形可仅考虑其下卧层的变形。垫层厚且对地基沉降有严格限制的建筑，应计算垫层自身的变形。
3 垫层下卧层变形量可按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31的有关规定计算。
4.2.7 加筋土垫层所选用的土工合成材料尚应进行材料强度验算：
Tp≤Ta (4.2.7)
式中 Ta——土工合成材料在允许延伸率下的抗拉强度(kN/m)；
Tp——相应于作用的标准组合时，单位宽度的土工合成材料的最大拉力(kN/m)
4.2.8 加筋土垫层的加筋体设置应符合下列规定：
1 一层加筋时，可设置在垫层的中部；
2 多层加筋时，首层筋材距垫层顶面的距离宜取30％垫层厚度，筋材层间距宜取30％～50％的垫层厚度，且不应小于200mm；
3 加筋线密度宜为0.15～0.35。无经验时，单层加筋宜取高值，多层加筋宜取低值。垫层的边缘应有足够的锚固长度。
(Ⅱ) 压实地基
4.2.9 压实地基处理应符合下列规定：
1 地下水位以上填土，可采用碾压法和振动压实法，非黏性土或黏粒含量少、透水性较好的松散填土地基宜采用振动压实法。
2 压实地基的设计和施工方法的选择，应根据建筑物体型、结构与荷载特点、场地土层条件、变形要求及填料等因素确定。对大型、重要或场地地层条件复杂的工程，在正式施工前，应通过现场试验确定地基处理效果。
3 以压实填土作为建筑地基持力层时，应根据建筑结构类型、填料性能和现场条件等，对拟压实的填土提出质量要求。未经检验，且不符合质量要求的压实填土，不得作为建筑地基持力层。
4 对大面积填土的设计和施工，应验算并采取有效措施确保大面积填土自身稳定性、填土下原地基的稳定性、承载力和变形满足设计要求；应评估对邻近建筑物及重要市政设施、地下管线等的变形和稳定的影响；施工过程中，应对大面积填土和邻近建筑物、重要市政设施、地下管线等进行变形监测。
4.2.10 压实填土地基的设计应符合下列规定：
1 压实填土的填料可选用粉质黏土、灰土、粉煤灰、级配良好的砂土或碎石土，以及质地坚硬、性能稳定、无腐蚀性和无放射性危害的工业废料等，并满足下列要求：
1) 以碎石土作填料时，其最大粒径不宜大于100mm；
2) 以粉质黏土、粉土作填料时，其含水量宜为最优含水量，可采用击实试验确定；
3) 不得使用淤泥、耕土、膨胀土以及有机质含量大于5％或易溶盐含量超过5％的土料；
4) 采用振动压实法时，宜降低地下水位到振实面下600mm。
2 碾压法和振动压实法施工时，应根据压实机械的压实性能，地基土性质、密实度、压实系数和施工含水量等，并结合现场试验确定碾压分层厚度、碾压遍数、碾压范围和有效加固深度等施工参数。初步设计可按表4.2.10-1选用。
表4.2.10-1 填土每层铺填厚度及压实遍数
施工设备 每层铺填厚度(mm) 每层压实遍数
平碾(8t～12t) 200～300 6～8
羊足碾(5t～16t) 200～350 8～16
振动碾(8t～15t) 500～1200 6～8
冲击碾压(冲击势能15kJ～25kJ) 600～1500 20～40
3 对已经回填完成且回填厚度超过表4.2.10-1中的铺填厚度，或粒径超过100mm的填料含量超过50％的填土地基，应采用较高性能的压实设备或采用夯实法进行加固。
4 压实填土的质量以压实系数λc控制，并应根据结构类型和压实填土所在部位按表4.2.10-2的要求确定。
表4.2.10-2 压实填土的质量控制
结构类型 填土部位 压实系数λc
砌体承重结构和框架结构 在地基主要受力层范围以内 ≥0.97

ωop±2％
在地基主要受力层范围以下 ≥0.95
排架结构 在地基主要受力层范围以内 ≥0.96
在地基主要受力层范围以下 ≥0.94
注：1 ωop为最优含水量；
2 地坪垫层以下及基础底面标高以上的压实填土，压实系数不应小于0.94。
5 压实填土的最大干密度和最优含水量，宜采用击实试验确定，当无试验资料时，最大干密度可按下式计算：
(4.2.10)
式中 ρdmax——分层压实填土的最大干密度(t/ｍ3)；
η——经验系数，粉质黏土取0.96，粉土取0.97；
ρw——水的密度(t/ｍ3)；
ds——土粒相对密度(比重)(t/ｍ3)；
ωop——填料的最优含水量(％)。
当填料为碎石或卵石时，其最大干密度可取2.0t/ｍ3～2.2t/ｍ3。
6 设置在斜坡上的压实填土，应验算其稳定性。当天然地面坡度大于20％时，应采取防止压实填土可能沿坡面滑动的措施，并应避免雨水沿斜坡排泄。应根据地形修筑雨水截水沟，或设置其他排水设施。设置在压实填土区的上、下水16管道，应采取严格防渗、防漏措施。
7 压实填土的边坡坡度允许值，应根据其厚度、填料性质等因素，按照填土自身稳定性、填土下原地基的稳定性的验算结果确定，初步设计时可按表4.2.10-3的数值选取。
表4.2.10-3 压实填土的边坡坡度允许值
填土类型 边坡坡度允许值(高宽比) 压实系数(λc)
坡高在8m以内 坡高在8m～15m
碎石、卵石 1：1.50～1：1.25 1：1.75～1：1.50


0.94～0.97
砂夹石(碎石、卵石占全重30％～50％) 1：1.50～1：1.25 1：1.75～1：1.50
土夹石(碎石、卵石占全重30％～50％) 1：1.50～1：1.25 1：2.00～1：1.50
粉质黏土、黏粒含量ρc≥10％的粉土 1：1.75～1：1.50 1：2.25～1：1.75
注：当压实填土厚度H大于15m时，可设计成台阶或者采用土工格栅加筋等措施，验算满足稳定性要求后进行压实填土的施工。
8 冲击碾压法可用于地基冲击碾压、土石混填或填石路基分层碾压、路基冲击增强补压、旧砂石(沥青)路面冲压和旧水泥混凝土路面冲压等处理；其冲击设备、分层填料的虚铺厚度、分层压实的遍数等的设计应根据土质条件、工期要求等因素综合确定，其有效加固深度宜为3.0m～4.0m，施工前应进行试验段施工，确定施工参数。
9 压实填土地基承载力特征值，应根据现场静载荷试验确定，或可通过动力触探、静力触探等结合静载荷试验确定；其下卧层顶面的承载力应满足本规范式(4.2.1-1)、式(4.2.1-2)和式(4.2.1-3)的要求。
10 压实填土地基的变形，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关规定计算，压缩模量应通过处理后地基的原位测试或土工试验确定。
4.3 施工
(Ⅰ) 换填垫层地基
4.3.1 填垫层施工时，基坑开挖应避免坑底土层受扰动，可保留180mm～220mm厚的土层暂不挖去，待铺填垫层前再由人工挖至设计标高。严禁扰动垫层下的软弱土层，应防止垫层被扰动。在碎石或卵石垫层底部宜设置厚度为150mm～300mm的砂垫层或铺一层土工织物，并应防止基坑边坡塌土混入垫层中。除砂垫层宜采用水撼法施工外，其余垫层均不得受水浸泡，应采取有效措施控制地下水位。
4.3.2 垫层施工应根据换填材料选择施工机械。粉质黏土、灰土垫层宜采用平碾、振动碾或羊足碾，以及蛙式夯、柴油夯。砂石垫层等宜采用振动碾。
4.3.3 垫层材料应分层铺填，逐层压实。分层铺填厚度及压实遍数，宜通过现场试验确定。分层铺填厚度宜取200mm～300mm。接触下卧软土层的垫层底部应根据施工机械设备及下卧层土质条件确定铺填厚度。压实过程中应控制机械碾压速度。
4.3.4 施工垫层的土料最优含水量ωop可通过击实试验确定，也可按当地经验选取。粉质黏土和灰土垫层土料的施工含水量宜控制在最优含水量ωop±2％的范围内。粉煤灰垫层的施工含水量宜控制在ωop±4％的范围内。
4.3.5 当垫层底部存在古井、古墓、洞穴、旧基础、暗塘时，应根据建筑物对不均匀沉降的控制要求予以处理，经验算合格后，方可铺填垫层。
4.3.6 垫层底部宜设在同一标高上，在暗涌、暗沟、暗塘或斜坡段的垫层，应将基坑底土面挖成阶梯型或斜坡搭接，由深到浅进行垫层施工，搭接处应夯压密实。
4.3.7 采用重锤夯实时，夯锤重量宜为1.5t～3.0t，落距2.5m～4.5m，锤底直径1.0m～1.5m，锤底对地静压力宜控制在15kPa～20kPa。重锤夯实施工前应进行试夯，以确定夯锤落距、最小夯击遍数、总下沉量、最后两遍平均下沉量及有效夯实深度等。最后两遍平均夯沉量，黏性土宜取10mm～20mm，砂土宜取10mm。
4.3.8 粉质黏土及水泥土垫层施工，应符合下列规定：
1 粉质黏土及水泥土垫层分段施工时，不得在柱基、墙角及承重窗间墙下接缝。
2 垫层上下两层的接缝不得小于500mm，且接缝处应夯压密实。
3 水泥土的土料不得含有机杂质，使用前应过筛，粒径不得大于15mm。水泥土应拌合均匀，颜色一致。拌好后应当日及时铺好夯实，水泥土铺设厚度，宜取200mm～300mm。夯实后的水泥土，3d内不得受水浸泡。雨天施工时，应采取防雨及排水措施。
4 垫层施工竣工验收合格后，应及时进行基础施工与基坑回填。
4.3.9 土工合成材料加筋垫层的施工应符合下列要求：
1 筋材之间的连接应牢固，土工合成材料的连接宜采用搭接法、缝接法或胶接法，接缝强度不得低于原材料设计抗拉强度，且其叠合长度不应小于150mm，端部应采用有效方法固定，防止筋材拉出。
2 筋材要求幅宽尽量大，长度要能满足大于垫层顶宽加上回折长度且无接缝。
3 下铺地基土层顶面应平整，土层表面严禁有碎石、块石等坚硬凸出物，在距土工合成材料层100mm以内的填料，其最大粒径不得大于50mm。
4 施工时，筋材应垂直于基础轴线方向铺设，铺设顺序应先纵向后横向；
5 筋材的铺设不得有褶皱，应用人工拉紧，必要时可采用插钉等措施固定筋材于填土层表面。
6 筋材铺好后应及时填筑填料，避免受到阳光过长时间的暴晒，暴晒时间不应大于8h。填筑填料间隔时间不应超过48h。
7 填土前应检查有无损伤如孔洞、撕裂等情况，如有损伤应及时修补。
8 填料应分层摊铺，分层碾压。筋材上的第一层填土摊铺宜采用轻型推土机或前置式装载机。一切车辆、施工机械只容许沿基础的轴线方向行驶。
9 对于软土地基，应采用后卸式自卸车沿筋材两侧边缘倾卸填料，并将筋材张紧。填料不得直接卸在筋材上面，必须卸在已摊铺的填料上面，卸料高度不宜大于1m。避免造成局部承载能力不足。卸料后应立即摊铺，避免出现局部下陷。
两侧填好后，再由两侧向中心平行轴线对称填筑，宜保持填料施工呈“U”形。
10 对于非软土地基，填料的摊铺与填筑可从中线位置开始，对称地向两侧填土。
11 对紫外线敏感易老化的筋材必须室内存放，且应在生产厂家提供的质保书规定的有效期内使用。
(Ⅱ) 压实地基
4.3.10 压实填土地基的施工应符合下列规定：
1 应根据使用要求、邻近结构类型和地质条件允许加载量和范围，并按设计要求均衡分步施加，避免大量快速集中填土。
2 填料前，应清除填土层底面以下的耕土、植被或软弱土层等。
3 压实填土施工过程中，应采取防雨、防冻措施，防止填料(粉质黏土、粉土)受雨水淋湿或冻结。
4 基槽内压实时，应先压实基槽两边，再压实中间。
5 冲击碾压法施工的冲击碾压宽度不宜小于6m，工作面较窄时，需设置转弯车道，冲压最短直线距离不宜少于100m，冲压边角及转弯区域应采取其他措施压实；施工时，地下水位应降低到碾压面以下1.5m。
6 性质不同的填料，应采取水平分层、分段填筑，并分层压实。同一分层，应采取同一填料，不得混合填筑；填方分段施工时，接头部位如不能交错填筑，宜按不大于1：1坡度分层留台阶；如能交错填筑，则应分层相互交错搭接，搭接长度不小于2m；压实填土的施工缝，各层应错开搭接，在施工缝的搭接处，应适当增加压实遍数；边角及转弯区域应采取其他措施压实。
7 压实地基施工场地附近有对振动和噪声环境控制要求时，应合理安排施工工序和时间，采取挖减振沟等措施，并进行振动和噪声监测。
8 压实填土施工结束检验合格后，应及时进行基础施工。
4.4 质量检验
4.4.1 换填垫层地基的质量检验应符合下列规定：
1 垫层质量的检验应分层进行。每夯填一层，应检验该层的平均压实系数，符合设计要求后，才能铺设上一层。
2 对粉质黏土、灰土和砂石垫层的施工质量检验可采用环刀法、贯入仪、静力触探、轻型动力触探或标准贯入试验检验。砂石垫层也可用重型动力触探检验，并应通过现场试验确认设计要求的压实系数所对应的贯入度作为控制标准检验垫层的施工质量。压实系数也可采用环刀法、灌砂法、灌水法或其他方法检验。
3 检验点的数量，对大基坑每50m2～100m2不应少于1个点；对基槽每10m～20m不应少于1个点，每个独立柱基不应少于1个点。采用环刀法检验垫层的质量时，取样点应位于每层厚度的2/3深度处；采用贯入仪或动力触探检验垫层的施工质量时，每分层检验点的间距应小于4m。
4 竣工验收采用载荷试验检验垫层承载力时，每个单位工程不宜少于3个点；对于大型工程应按单位工程的数量和工程的面积确定检验点数。
5 加筋土施工前应对筋材进行力学性能检验。在施工过程中宜监测筋材的内拉应力、加筋土的水平位移及竖向沉降等。
4.4.2 压实填土地基的质量检验应符合下列规定：
1 在施工过程中，应分层取样检验土的干密度和含水量；每50m2～100m2面积内应设不少于1个检测点，每一个独立基础下，检测点不少于1个点，条形基础每20延米设检测点不少于1个点，压实系数不得低于本规范表4.2.11-2的规定；采用灌水法或灌砂法检测的碎石土干密度不得低于2.0t/m3。
2 有地区经验时，可采用动力触探、静力触探、标准贯入等原位试验，并结合干密度试验的对比结果进行质量检验。
3 冲击碾压法施工宜分层进行变形量、压实系数等土的物理力学指标监测和检测。
4 地基承载力验收检验，可通过静载荷试验并结合动力触探、静力触探、标准贯入等试验结果综合判定。每个单位工程静载荷试验不应少于3点，大型工程可按单体工程的数量或面积确定检验点数。
4.4.3 压实地基的施工质量检验应分层进行。每完成一道工序，应按设计要求进行验收，未经验收或验收不合格时，不得进行下一道工序施工。
5 强夯与强夯置换地基
5.1 一般规定
5.1.1 强夯法适用于处理素填土和杂填土等地基，强夯置换法适用于对变形控制要求不严的表层软土地基的处理。对于原状的松散砂土、饱和的软黏土等地基采用强夯法，应通过现场试验验证其适用性。
5.1.2 强夯置换法在设计前必须通过现场试验确定其适用性和处理效果。
5.1.3 强夯和强夯置换施工前，应在施工现场选择一个或几个有代表性的试验区，进行试夯或试验性施工，检验强夯设计参数。试验区的数量和位置应根据建筑场地复杂程度、建筑规模及建筑类型确定。
5.1.4 当强夯施工所产生的振动对邻近建(构)筑物或设备会产生有害的影响时，应设置监测点，并采取挖隔振沟等隔振或减振措施。
5.2 设计
(Ⅰ) 强夯地基
5.2.1 强夯法的有效加固深度应根据现场试夯确定，在初步设计缺少试验资料或经验时，可按表5.2.1预估加固深度。
表5.2.1 强夯法的有效加固深度(m)
单击夯击能
(kN.m) 杂填土 素填土

注：强夯法的有效加固深度应从最初起夯面算起；单击夯击能E大于10000kN·m时，强夯的有效加固深度应通过试验确定。
5.2.2 强夯的单位夯击能应根据地基土类别、性质、上部结构类型、荷载大小、基础型式和要求处理深度等综合考虑，并通过试夯确定。对于粗颗粒土可取1000kN.m/m2～3000kN.m/m2；细颗粒土可取1500kN.m/m2～4000kN.m/m2。
5.2.3 夯点的夯击次数应按现场试夯的夯击次数和夯沉量关系曲线确定，且应同时满足下列条件：
1 最后两击的平均夯沉量不大于下列数值：当单击夯击能小于4000kN.m时为50mm；当单击夯击能为4000kN.m～6000kN.m时为100mm；当单击夯击能大于6000kN.m时为150mm。
2 不得因夯坑过深造成起锤困难。
3 夯坑周围地面不应发生过大隆起。
5.2.4 夯击遍数应根据地基土性质确定。对于砂土、碎石土等粗颗粒土地基，可夯击2～3遍；对于渗透性较差的细颗粒土，夯击遍数可适当增至3～5遍；若点夯达不到本规范第5.2.3条规定的停夯标准时，同一夯点可分2～3次施加；点夯完成后，应以低能量满夯1～2遍，锤印搭接。
5.2.5 对于重要工程，试夯现场应设置超静孔隙水压力监测点。两遍夯击之间应有一定的时间间隔，间隔时间宜按超静孔隙水压力消散 80％或以上所需的时间。当缺少实测资料时，对于渗透性较差的黏性土地基，间隔时间不应少于2周；对于渗透性好的地基可连续夯击。
5.2.6 夯击点的平面布置可根据基底平面形状，采用等边三角形、等腰三角形或正方形布置。第一遍夯点间距可取夯锤直径的2.5～3.5倍，第二遍夯击点位于第一遍夯击点之间。以后各遍夯击点间距可取夯锤直径的1.5～2.5倍。对处理深度较深或单击夯击能较大的工程，第一遍夯击点间距宜取处理深度的0.6～0.8倍。必要时，可对柱下基础范围作加强夯。
5.2.7 强夯处理范围应大于建筑物基础范围，每边超出基础外缘的宽度宜为基底下设计处理深度的1/2至2/3，且不宜小于3m；对可液化地基，基础外缘外的处理宽度不应小于5m。
5.2.8 在试夯前，应编制强夯试验方案，并满足下列要求：
1 初步确定强夯参数，编制测试及检验强夯效果实施方案，按试验方案进行现场试夯。
2 应根据不同土质条件待试夯结束一至数周后，对试夯场地进行检测，检验强夯效果。结合已有工程经验，确定工程的各项强夯参数。
5.2.9 强夯地基承载力特征值和变形模量，应通过现场静载荷试验确定。夯后有效加固深度内土的压缩模量，可根据夯后原位测试和土工试验指标按现行广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31的有关规定确定。
5.2.10 强夯地基变形计算，应符合广东省标准《建筑地基基础设计规范》DBJ15-31的有关规定。
(Ⅱ) 强夯置换地基
5.2.11 强夯置换墩的深度由土质条件和强夯参数决定，置换深度不宜超过7.0m，置换墩长度应穿透软土层，到达较硬土层上。
5.2.12 强夯置换的单击夯击能可取3000kN.m～6000kN.m，具体工程选择时应根据现场试验确定。
5.2.13 墩体材料可采用级配良好的块石、碎石、矿渣、工业废渣、建筑垃圾等坚硬粗颗粒材料，且粒径大于300mm 的颗粒含量不宜超过30％。
5.2.14 夯点的夯击次数应通过现场试夯确定，并应同时满足下列条件：
1 墩底穿透软弱土层，且达到设计墩长。
2 累计夯沉量为设计墩长的(1.5～2.0)倍。
3 最后两击的平均夯沉量不大于本规范第5.2.3条的规定。
5.2.15 墩位布置宜采用等边三角形或正方形。对独立基础或条形基础可根据基础形状与宽度作相应布置。
5.2.16 墩间距应根据荷载大小和原状土的承载力选定，当满堂布置时，可取2.5m～3.5m或夯锤直径的(2～3)倍。对独立基础或条形基础可取夯锤直径的(1.5～2.0)倍。墩的计算直径可取夯锤直径的(1.1～1.2)倍。
5.2.17 强夯置换处理范围应符合本规范第5.2.7条的规定。
5.2.18 墩顶应铺设一层厚度不小于500mm的压实垫层，垫层材料可用碎石或与墩体材料相同，但粒径不宜大于100mm。
5.2.19 强夯置换设计时，应预估地面抬高值，并在试夯时校正。
5.2.20 软黏性土中强夯置换地基承载力特征值应通过现场单墩静载荷试验确定，可只考虑墩体，不考虑墩间土的作用。
5.2.21 强夯置换地基的变形宜按单墩静载荷试验确定的变形模量计算加固区的地基变形，对墩下地基土的变形可按置换墩材料的压力扩散角计算传至墩下土层的附加应力，可按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB 50007的有关规定计算确定。
5.3 施工
5.3.1 强夯施工前，应将测量基准点设在受施工影响范围以外。夯点定位允许偏差不大于±50mm，且夯点应有明显标记和编号。
5.3.2 强夯法施工机具设备，应满足下列要求：
1 锤重可取10t～60t，常用20t～30t；锤重40t以上的，宜用铸钢锤。
2 锤底面形状宜采用圆形，直径宜取2.0m～3.0m，常用2.2m～2.5m。
3 锤体上宜对称设置若干个上下贯通的气孔，孔径可取200mm～400mm。
4 锤底静接地压力值宜为25kPa～60kPa。对于细颗粒土宜取较小值。
5.3.3 强夯置换锤宜采用圆柱形铸钢锤，直径宜取1.0m～1.5m，锤重可取20t～30t，夯锤底静接地压力值宜大于80kPa。
5.3.4 强夯施工宜采用带有自动脱钩装置的履带式起重机或其它专用设备。起重能力宜大于锤重1.5～2.0倍。应采取安全措施防止落锤时机架倾覆。
5.3.5 当场地表土软弱或地下水位较高，夯坑底积水影响施工时，宜铺填一定厚度透水性良好的松散材料，采用人工降水方法降低地下水位，使地下水位低于夯坑底面以下2.0m。坑内或场内积水应及时排除。
5.3.6 强夯施工宜按下列步骤进行：
1 清理并平整施工场地。
2 标出第一遍夯点位置，并测量场地高程。
3 将起重机就位，使夯锤对准夯点位置。
4 测量夯前锤顶高程。
5 将夯锤起吊到预定高度，开启脱钩装置待夯锤脱钩自由下落后，放下吊钩，测量锤顶高程，若发现坑底倾斜而造成夯锤歪斜时，应及时将坑底填平后再进行夯击。
6 重复步骤5，按设计规定的夯击次数及控制标准完成一个夯点的夯击。
7 换夯点，重复步骤3～6，完成第一遍全部夯点的夯击。
8 每一遍夯击完成后，将场地整平，同时测量整平后的标高。
9 在规定的时间间隔后，进行下一遍夯击，按上述步骤逐次完成全部夯击遍数，最后宜用夯击能量为500kN.m～2000kN.m的满夯将场地表层松土夯实，满夯的夯印搭接部分不应小于锤底面积的1/5～1/3，并测量夯后场地标高。
10 柱下基础范围加强夯单点夯击能宜为2000kN.m～3000kN.m，满夯，锤印搭接。
11 当满夯完成后地坪标高低于竣工要求地坪标高时，可铺设垫层，并分层碾压密实。
5.3.7 雨季施工应及时采取有效措施，排除夯坑和场地内积水，并应采取降低地下水位的措施。对细颗粒土，宜采取晾晒等措施降低含水量。
5.3.8 在夯击过程中，当发现地质条件与设计要求不符时，应及时会同有关部门研究处理。
5.3.9 强夯施工过程中应在现场及时对各项参数及施工情况进行记录。
5.4 监测与质量检验
5.4.1 当强夯施工影响范围内有建(构)筑物和地下管线时，应设置监测点进行变形、振动及噪音监测。当影响达到限值时，应暂停施工，采取处理措施。
5.4.2 强夯施工过程中应进行下列检查与监测工作：
1 开夯前应检查夯锤重和落距，以确保单击夯击能量符合设计要求。
2 每遍夯击前，应对夯点放线进行复核，夯完后检查夯坑位置，发现偏差应及时纠正。
3 按设计要求检查每个夯点的夯击次数、每击的夯沉量、最后两击的平均夯沉量和总夯沉量、夯点施工起止时间。
5.4.3 检查施工过程中的各项测试数据和施工记录，不符合设计要求时应补夯或采取其他有效措施。
5.4.4 强夯处理后的地基竣工验收承载力检验，应在施工结束后间隔一定时间方能进行，对于碎石土和砂土地基，其间隔时间可取7d～14d；粉土和粘性土地基可取14d～28d。当有孔隙水压力测试时，可按孔隙水压力消散80％以上时间作为间隔时间。
5.4.5 强夯处理后的地基竣工验收，承载力检验应采用静载荷试验、其他原位测试和室内土工试验综合确定。
5.4.6 静载荷试验可采用现场大尺寸压板载荷试验，其他原位测试可采用标准贯入试验或动力触探等方法。强夯置换后的地基竣工验收，除应采用单墩静载荷试验进行承载力检验外，尚应采用钻孔动力触探、地质雷达等查明置换墩着底情况及密度随深度的变化情况。
5.4.7 强夯地基加固效果检验，可采用动力触探试验或标准贯入试验、静力触探试验等原位测试及室内土工试验。检验点的数量，可根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定，对于简单场地上的一般建筑物，每400m2应不少于1个检测点，且不少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基，每300m2应不少于1个检测点，且不少于3点。强夯置换地基，可采用超重型或重型动力触探试验等方法，检查置换墩着底情况及承载力与密度随深度的变化，检验数量不应少于墩点数的3％，且不少于3点。
5.4.8 填石地基承载力质量检验难以采用动力触探方法时，可采用瑞雷波法。当采用瑞雷波法时，宜按每300m2不少于1个检测点，且每个处理单元不少于6个点。
5.4.9 竣工验收承载力检验的数量，应根据场地复杂程度和建筑物的重要性确定，对于简单场地上的一般建筑物，单位工程地基的原位试验检验点不应少于3点；对于复杂场地或重要建筑地基应增加检验点数，并应进行静载荷试验，检验点数不应少于3点。强夯置换载荷试验和置换墩着底检验数量均不应少于墩点数的1％，且不少于3个点。
6 预压地基
6.1 一般规定
6.1.1 预压地基按处理工艺可分为堆载预压、真空预压和动力排水固结。堆载预压和真空预压适用于处理淤泥、淤泥质土和冲填土等饱和软黏土地基。而动力排水固结仅适用于淤泥厚度小于5m且变形控制不严的工程，并有类似工程经验参考。
6.1.2 预压地基应预先进行岩土工程勘察，查明地基土层的种类、性质及其在水平方向和竖直方向的分布和变化，查明透水层的位置、地下水类型及地下水补给情况等；应通过土工试验测定土层先期固结压力、水平向和竖直向的渗透系数、固结系数、孔隙比和固结压力关系曲线、三轴抗剪强度和原位十字板抗剪强度等指标。
6.1.3 重要工程应在现场选择试验区进行预压试验。在预压过程中应进行地基竖向变形、侧向位移、孔隙水压力、地下水位等项目的监测并进行原位十字板剪切试验和室内土工试验。应根据试验区获得的监测资料确定加载速率控制指标、推算土的固结系数、固结度及最终竖向变形等，对原设计进行修正。
6.1.4 在整个场地地基处理过程中，应进行竖向位移、水平位移和孔隙水压力等项目的动态监测。根据现场获得的观测资料，分析地基的加固效果，并与原设计预估值进行比较，及时修正设计参数，指导全场的设计与施工。
6.1.5 对堆载预压工程，预压荷载应分级逐渐施加，确保每级荷载下地基的稳定性；对于真空预压工程，可一次连续抽真空至最大负压力；而对于动力排水固结工程，在施加强夯动荷载以前，应在软土中设置良好的水平和垂直向排水系统，并应在软土表面堆填3.0m～4.0m厚填土作为垫层。
6.1.6 当沉降速率和固结度满足设计要求时，方可卸载。
6.1.7 预压法处理软土地基，应考虑施工对相邻建筑物、地下设施等产生附加沉降的影响。真空预加及真空堆载联合预压法的地基加固区边线与相邻建筑物、地下设施等的距离不宜小于20m，施工时应加强变形观测；当距离较近时，应对相邻受影响的建筑物、地下设施采取保护措施。
6.1.8 当受预压工期的限制，工后沉降不满足设计要求时，在保证地基稳定的条件下可采用超载预压。